下列关系式中，σCZ为自重应力，σZ为附加应力，当采用分层总和法计算高压缩性地基最终沉降量时，压缩层下限确定的根据是：
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已知某砂土土坡中的一宽度为b的土条，平均高度为h=5.0m。砂土的重度为γ=20.0kN/m3。土条在自重作用下刚好处于沿AB面的抗滑的抗滑极限平衡状态。现已知土条底面（在AB面内，坡角为θ）处的平均附加法向应力为σn=50kPa，平均附加剪应力τs=0kPa。忽略土条条间作用力，则该土条沿（）
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饱和粘土的总应力σ、有效应力σ′、孔隙水压力u之间存在的关系为：（）
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饱和粘土的总应力σ、有效应力σ＇、孔隙水压力u之间存在的关系为：（）
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地基中某一薄层，其厚度h 1 =2.0m，薄层顶面处自重应力σ cl =82kPa，底面处的自重应力σ c2 =118kPa，在荷载作用下，薄层顶面处的附加应力σ z1 =62kPa，底面处的附加应力σ z2 =38kPa，试计算薄层的压缩变形量。 https://assets.asklib.com/psource/2014091216003943019.jpg
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已知一条形基础底面尺寸为60m×4m，设基底压力均匀分布，基底中心点下2m深度处的竖向附加应力为σz，问基底角点下4m深度处竖向附加应力为多少？
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如图所示，梁为圆形截面时最大正应力为σ a ，把该梁换成横截面积相同的矩形截面，截面的高度大于宽度，其他条件不变，此时最大正应力为σ b ，则σ a 与σ b 的关系为（）。 https://assets.asklib.com/images/image2/2017051109545524018.jpg
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土中附加应力的计算公式σz=Kp0,因此在同样的地基上,基底附加应力相同的两个建筑物,其沉降值也相同。
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图4—6中所示的柱下独立基础底面尺寸为5m×2.5m，试根据图中所给资料计算基底压力ρ，ρ max ，ρ min 及基底中心点下2.7m深处的竖向附加应力σ z 。 https://assets.asklib.com/psource/2014091810103560792.jpg
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图示应力状态，按第三强度理论的强度条件为（）。(注：σz＞τ)https://assets.asklib.com/psource/2015110114574444857.png
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静止土压力强度σ0等于土在自重作用下无侧向变形时的水平向自重应力σx。
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由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层产生梯形分布的竖向附加应力，该层顶面和底面的附加应力分别为σz=240KPa和σz=160KPa，顶底面透水（见图6-34），土层平均k=0.2cm/年，e=0.88，α=0.39MPa-1，E5=4.82MPa。试求①该土层的最终沉降量；②当达到最终沉降量之半所需的时间；③当达到120mm沉降所需的时间；④如果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到1230mm沉降所需的时间。
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采用分层总和法计算地基沉降，在压缩层深度以下仍为高压缩性土时，则沉降计算深度的确定还应满足（σz：地基附加应力；σC：自重应力）（）
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如图5-48所示，梁为木梁时最大正应力为σ a ，把该梁换成低碳钢梁其他条件不变时最大正应力为σ b ，则σ a 与σ b 的关系为（）。 https://assets.asklib.com/images/image2/2017051019235159665.jpg
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土中附加应力的计算公式为σz=Kp0，因此在同样的地基上，基底附加应力相同的两个建筑物，其沉降值应相同。
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饱和粘土的总应力σ、有效应力σ′、孔隙水压力u之间存在的关系为：
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已知土中某点的总应力σ=100kPa，孔隙水压力μ=-20kPa，则有应力σz等于（）
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岩体的常规三轴试验，在试件中产生的三个主应力σ1、σ2和σ3间的关系为（）。
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静岩压力（Poh）、有效应力（σ）和孔隙压力（Pp）之间的关系为（）。
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已知某砂土土坡中的一宽度为b的土条，平均高度为h=5.0m。砂土的重度为γ=20.0kN/m3。土条在自重作用下刚好处于沿AB面的抗滑的抗滑极限平衡状态。现已知土条底面（在AB面内，坡角为θ）处的平均附加法向应力为σ=50kPa，平均附加剪应力τS=0kPa。忽略土条条间作用力，则该土条沿（）
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饱和黏土的总应力σ、有效应力σ′、孔隙水压力u之间存在的关系为（ ）。
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采用分层总和法计算地基沉降，在压缩层深度以下仍为高压缩性土时，则沉降计算深度的确定还应满足（σz：地基附加应力;σC：自重应力)（)
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带传动中紧边的应力为σ1+σc。（）
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土中附加应力的计算公式σ<sub>z</sub>=Kp<sub>0</sub>,因此在同样的地基上,基底附加应力相同的两个建筑物,其沉降值也相同（）
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饱和粘土的总应力σ、有效应力σ＇、孔隙水压力u之间存在的关系为（）
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