1米³气体的重量为气体的（）

1米3气体的重量为气体的（）。

低浓度气体吸收中，已知平衡关系为y=1.5x，kxa=0.2kmol/m³.s，kya=2×10^-5kmol/m³.s，，则此体系属（）控制

已知氮气的摩尔质量M=28.1x10^-3kg/mol,求: （1)N₂的气体常数R_g; （2)标准状态下N≇

温度为400K,体积为2m³的容器中装有2mol的理想气体A和8mol的理想气体B,则该混合气体中B的分压p_B=（)kPa.

一容器内储有氧气，其压强为1.01x10⁵Pa，温度为27℃，求：（1)气体分子的数密度;（2)氧气的密度;（3)分子的平均平动动能。

某充装非气体类液体铁路罐车地标记容积为60m³，则该罐车地充装量上限是（)m³。

1mol理想气体在273K下，分别经过下列三种过程从22.4dm³膨胀到44.8dm³，计算各过程的Q，W，△U，△S，△A和△G。（1)可逆膨胀；（2)系统做功418J的不可逆膨胀。

开启四级模式环流气体流量67Nm³/h，真空槽内残余压力为8600pa时，环流速度（）t/min。

今有0°C,40.530kPa的N₂气体，分别用理想气体状态方程及vanderWaals方程计算其摩尔体积。实验值为70.2cm³·mol^-1.

某充装非气体类液体铁路罐车地标记容积为60m³，则该罐车地充装量下限是（)m³。

某逆流吸收填料塔，用纯溶剂等温吸收混合气中的可溶组分A。在常压、20℃下操作时的混合气体流量为0.025kmol/s，气体混合物中A的初始浓度为0.02(摩尔分字，下同)，塔径为1m，气相体积总传质系数为0.0522kmol/(m³•g)，操作条件下平衡关系为只y_e=1.2x，操作液气比为最小液气比的1.2倍。试求：

某圆筒形流化床上部设一扩大段，为保证气体夹带出反应器之催化剂尘粒不大于55μm，则流化床扩大段的直径为多少？已知：催化剂密度1300kg/m³，气体密度1.54kg/m³，黏度0.0137mPa•s，流化床床层直径为2m，操作气速为0.3m/s。

在标准状态下,1kmol理想气体的体积为22.4m<sup>3<£¯sup>。（)

设在地球表面附近，初质量为5.0x10⁵kg的火箭，从尾部喷出气体的速率为2.00x10³m·s^-1。（1)试问：每秒需喷出多少气体，才能使火箭最初向上的加速度大小为4.9m·s^-1。（2)若火箭的质量比为6.00，求该火箭的最后速率。

一绝热刚性容器被隔板分成A、B两部分.A中有压力为0.3MPa、温度为200℃的氮气,容积为0.6m³;B中有压力为1MPa、温度为20℃的氧气,容积1.3m³.现抽去隔板,两种气体均匀混合.若比热容视为定值,求:①混合气体的温度:②混合气体的压力;③混合过程各气体的熵变和总熵变.

某理想气体的摩尔等压热客C_p,m/（J·mol^-1·K^-1)=27.3+3.26X10^-3T/K.在100kPa下,将5dm³该气体从20℃加热到80℃,计算此过程的Q、W、ΔU和ΔH.

20℃下,3mol理想气体从150dm³膨胀到300dm³,分别计算以下三种过程的Q、W、△U、△H及△S; （1)可逆膨胀.（2)膨胀时系统对外所做的功为最大功的一半.（3)向真空膨胀.

某固定式硫化氢气体检测仪量程为70mg£¯m<sup>3<£¯sup>，当其输出电流为7.2mA时，则此时的测量值为（)mg£¯m<sup>3<£¯sup>。

海平面上，大气的标准状态为：气温为（）℃；压强为一个标准大气压；密度：1.225kg/m³；声速为（）。R是大气气体常数，（）

45℃时，5.20dm³容器内装有3.50 mol NH₃，试计算NH₃的压力。（1)用理想气体状态方程;（2)用范德华方程。

10dm³氧气（可视为理想气体)由2.0×10⁵Pa经绝热可逆膨胀至30dm₃,求W、Q、△U、△H.

将0.125dm<sup>3压力为6.08&times;10<sup>4Pa的气体A与0.15dm<sup>3压力为8.11&times;10<sup>4Pa的气体B，在等温下混合在0.5dm<sup>3的真空容器中，混合后的总压力为（）

质量为6.4x10^-2kg的氧气,在温度为270时,体积为3x10^-3m³.计算下列各过程中气体所作的功。(1)气体绝热膨胀至体积为1.5x10^-2m³,(2)气体等温膨胀至体积为1.5x10^-2m³,然后再等容冷却，直到温度等于绝热膨胀后达到的最后温度为止,并解释这两种过程中作功不同的原因.

目前实验室获得的极限真空约为1.33x10^-11Pa，这与距地球表面1.0x10⁴kn处的压强大致相同，试求在27°C时单位体积中的分子数及分子的平均自由程。（设气体分子的有效直径为d=3.0x10^-8cm)