某船装载S．F＝1.2m³/t的散装谷物后，全船谷物倾侧总体积矩为6762.9m⁴，许用倾侧力矩Ma＝8683.0t²m，则根据谷物规则，该轮稳性满足（）

相似题目

• 某船底舱舱容为3254m3，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层装A货947t（S.F=0.82m3/t），为保证船舶局部强度，当在其上均匀装载S.F=1.36m3/t的B货时，则应留（）m高的空档。

  A . A．0.34 B . B．0.78 C . C．0.96 D . D．1.16

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• 某轮某舱二层舱舱高3.0m，现装载S.F=1.2m3/t的杂货，高为2.40m，则二层甲板的局部强度（）。

  A . A．不满足强度要求 B . B．满足强度要求 C . C．不确定 D . D．视货物密度而定

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• 某船中部某舱高5.36m，舱容2378m，甲板允许负荷量为37.86kPa，拟均匀装载S.F=1.09m3/t的散货，则应留（）m的空档。

  A . A．1.03 B . B．1.16 C . C．1.25 D . D．1.36

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• 某船装载S．F＝1.2m3/t的散装谷物后，全船谷物倾侧总体积矩为6762.9m4，许用倾侧力矩Ma＝8683.0t²m，则根据谷物规则，该轮稳性满足（）。

  A . 经自由液面修正后的GM≥0.130m B . 谷物假定移动引起的静横倾角θh≤12o C . 船舶的剩余动稳性值≥0.1075m²rad D . A、B和C均能满足

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• 某轮No.2舱二层舱高为3.65m，某船底舱高6.03m，舱容为1671m3，前后扎位装载S.F=1.6m3/t的A货601t和S.F=0.9m3/t的B货736t，则船舶局部强度（）。

  A . A．符合要求 B . B．不符合要求 C . C．无法计算 D . D．部分符合要求

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• 某轮配装一票重量为210t箱装货，不包括亏舱的积载因数S、F＝1.86m³/t，亏舱率估计为8%，问装载该票货物所需舱容（）m³

  A．421.18 B．424.16 C．390.16 D．407.14

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• 在法拉第电解定律的数学表达式中，各物理量的单位为：m/g，M/g·mol^-1，F/96487C，t/s，则i的单位为______。

  A．mA； B．μA； C．V； D．A。

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• 某轮配装一票箱装货，重量为210t。不包括亏舱的积载因数S.F=1.86m<sup>3<£¯sup>£¯t,亏舱率估计为8%,问装载该票货物所需舱容（）m3。

  A、421.8 B、424.6 C、390.6 D、407.4

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• 某轮某底舱货舱容积为2710m³，双层底高1.148m，舱高7.132m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000m（S．F＝0.174m³/t），上层花生果500t（S．F＝3.128m³/t），则两种货物的重心高度分别为（）m。

  A．2.148；4.115 B． 2.148；5.170 C． 2.100；4.153 D． 1.185；4.121

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m³/t)和底舱的麻袋（S.F=2.85m³/t)互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（)t。

  A．A.601;201 B．B.575;175 C．C.500;100 D．D.353;93

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• 某企业年烧柴油200t，重油300t，柴油燃烧排放系数1.2万m³/t，重油燃烧排放系数1.5万m³/t，废气年排放量为（）万m³

  A．690 B．6900 C．660 D．6600

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• 某轮出港时满舱满载，中途港在No.1的二层舱卸掉800t货（卸空）和No.3的二层舱卸掉1000t（卸空）后，拟加载杂货A（S.F=0.5m³/t）和杂货B（S.F=2.5m³/t）两种货物。已知No.1二层舱的舱容为1590m³，No.3二层舱的舱容为2050m³。则杂货A和杂货B各加装（）t才能使

  A．430；1370 B．1370；430 C．250；1550 D．1550；250

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• 某票货物重量为200t，不包括亏舱积载因数S、F＝1.18m³/t，亏舱率Cbs＝10%，则所占舱容为（）m³

  A．400 B．396 C．324 D．425

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• 蒸发塔进料20t/h，一塔蒸发量为进料量的40%，顶部工艺冷凝液回流流量为1.2m³/h，则蒸发一塔的回流比为（）。

  A．0.17 B． 0.15 C． 0.85 D． 1.17

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• 根据《BC规则》，当装载积载因数小于0.56m³/t的货物时，其最大装舱深度与（）有关。

  A．货舱长度 B． 货舱宽度 C． 货舱高度 D． 船舶夏季吃水

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• 某船装载积载因数为1.139m³/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m⁴（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m⁴，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m。

  A．1.157 B． 1.166 C． 1.182 D． 1.196

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m³/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m³/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A．601.12；201.12 B． 575.14；175.14 C． 500；100 D． 407.11；107.11

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• 某轮中部某底舱货舱容积为2710m³，双层底高1.48m，舱高7.32m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000t（S.F=0.74m³/t)，上层花生果500t（S.F=3.28m³/t)，则两种货物的重心高度分别为（)m。

  A、2.48;4.15 B、2.48;5.70 C、2.00;4.53 D、1.85;4.21

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• 如[例30]图所示容箱宽1.2m,长1.5m,液体的密度为930kgf/m³,液体高度为0.9m,若容器以α=4.8m/s的加速度垂直向上运动,计算此容器底部所受的力.

  <img src='https://img2.soutiyun.com/ask/2020-09-22/969645495598115.png' /> <img src='https://img2.soutiyun.com/ask/2020-09-22/969645506797756.png' />

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• 某船船宽20M，装载后测的其横摇职周期Tθ=17s，横摇周期系数F=0.8，则根据船长小于70M船舶横摇周期计算公式，其GM=（）m

  A．0.70 B．0.75 C．0.95 D．1

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• 某船装载积载因数为1.139m³/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239&sup3;9.181kN&sup2;m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m⁴（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m⁴，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m

  A．1.157 B．1.166 C．1.182 D．1.196

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• 某散装谷物船装载后Δ=47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239&sup3;9.181KN&sup2;m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m⁴（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m⁴，谷物积载因数为1.139m³/t，则由于谷物移动引起的船舶静横倾角为（）

  A．5 B．6.15 C．7.13 D．11.12

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• 某轮满载排水量19650t，空船重量5560t，航次储备量及船舶常数1982t，船舶总舱容19864m³。本航次计划配装铝块（S.F=0.37m³/t）5200t，棉织品（S.F=2.83m³/t）1000t，还准备配装钢管（S.F=1.36m³/t）及服装（S.F=2.80m³/t），为了达到满舱满载，钢管和服装各应配装（）t。（四种货物均已考虑亏舱）

  A．1908和4000 B． 908和5000 C． 995和4913 D． 4913和995

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• 某票货物重量为1500t，包括亏舱的积载因数S.F=0.795m³/t，亏舱系数为Cbs=12%，则该货物的量尺体积为（）m³

  A．800 B．980 C．1050 D．1200

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