当异构化补充氢中断时，下列措施正确的是（）。

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• 下列氢气不适合作为异构化补充氢的是（）。

  A . A、重整产氢 B . B、PSA产氢 C . C、歧化尾氢 D . D、脱庚烷塔顶不凝气

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• 异构化循环氢压缩机紧急停车时，以下措施正确的是（）。

  A . A、增加补充氢流量 B . B、补充氢改到压缩机入口 C . C、增加高分尾氢的排放量 D . D、关闭加热炉的炉前阀

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• 异构化装置开车进油时，循环氢纯度越高越好。（）

  A . 正确 B . 错误

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• 异构化装置所用的补充氢管线的连接位置是（）。

  A . A、压缩机进口 B . B、压缩机出口 C . C、高分罐顶部 D . D、反应进料管线上

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• 异构化装置开车进油时，不正确的是（）。

  A . A、投料负荷不低于设计值的60% B . B、循环氢纯度不高于70V% C . C、保证压缩机出口流量，维持氢油摩尔比不小于4 D . D、高分罐的液位在20%以上时启动脱庚烷塔进料泵

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• 在其它条件不变的情况下，增加氢油比，二甲苯异构化反应的异构化率（）。

  A . （A）增加 B . （B）下降 C . （C）不变 D . （D）先增加，后下降

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• 关于异构化装置循环氢带液的判断，正确的是（）。

  A . A、压缩机入口脱液罐液位上升快 B . B、密封用干气脱液罐排液次数增多 C . C、压缩机机体手动排液量增加 D . D、循环氢采样口能排出液相物料

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• 异构化循环氢压缩机紧急停车时必然导致反应加热炉的联锁。（）

  A . 正确 B . 错误

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• 异构化装置循环氢压缩机出口单向阀的作用是防止气体倒流，损坏机组；机组故障停车时，能保证补充氢进入反应器进行气提和冷却。（）

  A . 正确 B . 错误

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• 异构化装置提高负荷时，为了确保异构化反应效果，以下措施正确的是（）。

  A . A、提高反应温度降低反应压力 B . B、降低反应温度提高反应压力 C . C、提高反应温度时提高反应压力 D . D、降低反应温度降低反应压力

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• 一旦出现异构化补充氢中断，必须切断异构化反应的进料。（）

  A . 正确 B . 错误

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• 系统补充氢完全中断，下列操作不正确的是（）。

  A . 分馏系统立即停工 B . 新氢段负荷降低至零 C . 停止反应进料 D . 停止注水

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• 异构化反应氢油比是指（）。

  A . A、循环氢摩尔数与反应进料摩尔数之比 B . B、补充氢摩尔数与反应进料摩尔数之比 C . C、循环氢摩尔数和补充氢摩尔数之和与反应进料摩尔数之比 D . D、循环氢流量与反应进料的流量之比

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• 异构化反应器进口或者出口法兰泄漏着大火时，不正确的措施是（）。

  A . A、反应进料走旁路 B . B、提高反应压力 C . C、降低反应温度 D . D、在蒸汽掩护下处理

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• 异构化反应器中循环氢纯度下降快，且补充氢流量大时，操作人员应（）。

  A . A、增大补充氢气流量 B . B、增大补充氢，同时增大排放氢流量 C . C、适当降低反应温度 D . D、适当降低反应压力

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• 其它条件不变的情况下，提高异构化反应循环氢纯度，下列说法正确的是（）。

  A . A、乙苯转化率提高 B . B、催化剂酸性活性提高 C . C、氢分压提高 D . D、氢分压不变

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• 高压锅炉水中断，反应加热炉没有联锁时，异构化反应器应（）。

  A . A、立即降低反应温度 B . B、立即降低其负荷 C . C、反应器系统不做任何调整 D . D、反应器停止进料同时进行氢循环

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• 已知异构化反应的进料流量100000kg/h，循环氢流量为120000NM3/h、循环氢纯度为85VOL%，补充氢流量为3000NM3/h、纯度为90VO%，反应进料的平均分子量是106，则该反应的氢油比为（）。

  A . A、4.3 B . B、5.0 C . C、5.5 D . D、5.8

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• 异构化补充氢中断时，可能带来的后果是（）。

  A . A、增加催化剂的结焦速度 B . B、降低催化剂的活性与选择性 C . C、降低催化剂的寿命 D . D、循环氢纯度下降

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• 异构化反应中，降低氢油比，则（）。

  A . A、催化剂的积炭速度加快 B . B、PX的转化率提高 C . C、催化剂的副反应加快 D . D、乙苯的转化率提高

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• 装置燃料气中断时异构化、歧化炉子联锁（烧气），引起压缩机联锁。（）

  A . 正确 B . 错误

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• 异构化装置所用的补充氢管线的连接位置是（）。（编制人：冷冰 审核人：洪汉青）

  A．压缩机进口 B．压缩机出口 C．高分罐顶部 D．反应进料管线上

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• 如果新氢（补充氢)来源中断，应采取哪些措施？

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• 已知异构化反应的进料流量100000kg/h，循环氢流量为120000NM3/h、循环氢纯度为85VOL%，补充氢流量为3000 NM3/h、纯度为90VO%，反应进料的平均分子量是106，则该反应的氢油比为（）。（编制人：冷冰 审核人：洪汉青）

  A．4.3 B．5.0 C．5.5 D．5

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