为使图示A截面的弯矩为零,则集中荷载P为()kN。A.4B.8C.12D.16
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图示结构A截面的弯矩(以下边受拉为正)MAC为:()https://assets.asklib.com/psource/2015110415575415527.png
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图示影响线是A截面的弯矩影响线。https://assets.asklib.com/images/image2/2018072217302684547.jpg
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图示连续梁,EI=常数,欲使支承B处梁截面的转角为零,比值a/b应为:()https://assets.asklib.com/psource/2015110416110398298.png
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图示结构EI=常数,A点右侧截面的弯矩为:()https://assets.asklib.com/psource/2015110416093858877.png
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图示结构A截面的弯矩(以下边受拉为正)M AC 为:() https://assets.asklib.com/psource/20151028151243596.jpg
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图示结构EI=常数,A点右侧截面的弯矩为:()https://assets.asklib.com/psource/2015102815385791887.jpg
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一无吊车工业厂房,采用刚性屋盖,跨度为15m,其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如下图所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm,a s =40mm,混凝土强度等级为C30,结构安全等级为二级,纵向受力钢筋为HRB335。 https://assets.asklib.com/psource/2016062815002456973.jpg 设P=400kN,q=30kN,柱的净高H n =6m,则排架左列柱柱底截面的内力设计值M、N、V最接近于()。
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图示连续梁,EI=常数,欲使支承B处梁截面的转角为零,比值a/b应为:()https://assets.asklib.com/psource/2016071809401656429.jpg
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图示连续梁,EI=常数,欲使支承B处梁截面的转角为零,比值a/b应为:()https://assets.asklib.com/psource/201510281540489630.jpg
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图示结构AB杆件A截面的弯矩等于()https://assets.asklib.com/images/image2/2018072216203620446.jpg
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图a)、b)两种状态中,图a)中作用于A截面的水平单位集中力P=1引起B截面的转角为φ,图b)中作用于B截面的单位集中力偶M=1引起A点的水平位移为δ,则φ与δ的关系为:()https://assets.asklib.com/psource/2015102815232831584.jpg
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如图所示,梁在集中力P 1 =P 2 =2kN的作用下,A支座的弯矩等于()kN·m。 https://assets.asklib.com/psource/2016072110103551251.gif
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图示结构A截面的弯矩(以下边受拉为正)M AC 为:() https://assets.asklib.com/psource/2016071810572970045.jpg
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图示结构EI=常数,A点右侧截面的弯矩为:()https://assets.asklib.com/psource/2016071809354396821.jpg
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图示连续梁,EI=常数,欲使支承B处梁截面的转角为零,比值a/b应为:()https://assets.asklib.com/psource/2016071809392727318.jpg
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假设使用阶段托梁顶面的荷载设计值Q1=50kN/m,墙梁顶面的荷载设计值Q2=170kN/m,墙梁计算跨度ιo=5.9m,试问,托梁跨中截面的弯矩设计值Mb(kN.m),应与下列何项数值最为接近?
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当Fk=300kN/m,Mk=0,b=2.2m,x=1.1m,验算条形基础翼板抗弯强度时,假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行,则翼板根部处截面的弯矩设计值最接近于()kN.m。
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如图a)、b)所示两种状态中,作用于A截面的水平单位集中力P=1引起B截面的转角为φ,作用于B截面的单位集中力偶M=1引起A点的水平位移为δ,则φ与δ两者()。
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柱传至基础的荷载效应由永久荷载控制,相应于按荷载效应标准组合的内筒轴力 为40000kN,荷载标准组合的地基净反力为l35kPa(已扣除筏形基础自重)。试问,当对筒体下板厚进行受冲切承载力验算时,距内筒外表面ho/2处的冲切l临界截面的最大剪应力τmax。(kPa),与下列何项数值最为接近? 提示:不考虑内筒根部弯矩的影响。 (A)191 (B)258 (C)580 (D)784
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该建筑物地基土比较均匀,基础假定为刚性,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基底的竖向力NK=6.5×105kN,横向(短向)弯矩MK=2·8×106Kn·m;纵向弯矩较小,略去不计。为使地基压力不过于集中,筏板周边可外挑,每边挑出长度均为以(m),计算时可不计外挑部分增加的土重及墙外侧土的影响。试问,如果仅从限制基底压力不过于集中及保证结构抗倾覆能力方面考虑,初步估算的a(m)的最小值,应最接近于下列何项数值? (A)0.5 (B)1.0 (C)1.5 (D)2.0
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图示简支梁跨中截面的弯矩为_____kN-m,___ 侧受拉。
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5、某钢筋混凝土简支梁桥主梁在结构重力、汽车荷载(车道荷载)和人群荷载作用下,分别得到在主梁的1/4跨径处截面的弯矩标准值为:结构重力产生的弯矩MGk= 412kN·m;汽车荷载(车道荷载)弯矩MQ1k= 381.2 kN·m(已计入冲击系数1.27);人群荷载弯矩MQ2k= 32.5 kN·m,结构重要性系数γ0=1.1。试问承载能力极限状态设计时弯矩作用的基本组合值为: kN·m。
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图示等截面连续梁,当荷载按比例增加到图中数值时正好达到极限状态,则截面的极限弯矩值MB=()
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某六层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼,抗震等级为二级。某框架梁的净跨度为6.0m,在永久荷载及楼面活荷载作用下,当按简支梁分析时,其梁端剪力标准值分别为30kN与18kN;该梁左、右端截面考虑地震作用组合的弯矩设计值之和为832kN.m。求该框架梁端截面的剪力设计值。某六层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼,抗震等级为二级。某框架梁的净跨度为6.0m,在永久荷载及楼面活荷载作用下,当按简支梁分析时,其梁端剪力标准值分别为30kN与18kN;该梁左、右端截面考虑地震作用组合的弯矩设计值之和为832kN.m。求该框架梁端截面的剪力设计值。
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