精馏段、提馏段操作线方程为直线基于的假设为理论板。
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某精馏塔精馏段理论板数为N?层，提馏段理论板数为N层，现因设备改造，使提馏段的理论板数增加，精馏段的理论板数不变，且F、x、q、R，V等均不变，则此时：（）
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某精馏塔的设计任务为：原料为F，x，要求塔顶为x，塔底为x。设计时若选定的回流比R不变，加料热状态由原来的饱和蒸汽加料改为饱和液体加料，则所需理论板数N（），提馏段上升蒸汽量V’（），提馏段下降液体量L’（），精馏段上升蒸汽量V（），精馏段下降液体量L（）（）。（增加，不变，减少）
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在精馏塔设计中，当F，xF，xD，xW为一定，将进料热状况q=1改为q=0，并维持回流比和提馏段上升蒸汽量不变，此时所需理论塔板数（）。
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对正在操作的精馏塔，增大精馏段的液气比对馏出液的组成有何影响？增大提馏段 的气液比对釜液的组成有何影响？如何增大精馏段的液气比及提馏段的气液比？
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精馏操作中，饱和液体进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为（）。
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精馏时，饱和液体进料，其精、提馏段操作线交点为（xF，xF）。
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随进料热状态参数q增大，精馏操作线效斜率不变，提馏段操作线斜率增大。
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某精馏塔精馏段理论板数为N1层，提馏段理论板数为N2层，现因设备改造，使提馏段的理论板数增加，精馏段的理论板数不变，且F、xF、ｑ、R，V等均不变，则此时（）。
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提馏段操作线方程表示在提馏段任一层塔板下降的液相组成与来自下一层塔板上升的汽相组成之间的关系。
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连续精馏，提馏段操作线位置一般与（）无关。
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某精馏塔，精馏段理论板数为N?层，提馏段理论板数为N层，现因设备改造，使精馏段理论板数增加，提馏段理论板数不变，且F，x，q，R，V等均不变，则此时：（）
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精馏塔进料热状态为（）时，精馏段与提馏段操作线较远离汽液相平衡曲线，所需理论板数较少。
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某精馏塔精馏段理论塔板数为N1层，提馏段理论板数为N2层，现因设备改造，使精馏段理论板数增加，提馏段理论板数不变，且F、xF、q、R、V等均不变，则此时（）。
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精馏操作中，增大回流比，则使精馏段液气比L/V，提馏段液气比L1/V1。（2.0分）
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用连续精馏塔分离双组分混合液。塔顶为全凝器，泡点回流。塔釜间接蒸汽加热，饱和液体进料，进料组成为 x f = 0.4 ( 摩尔分率，下同 ) ，操作条件下物系的相对挥发度为 2.5 ，要求塔顶产品中易挥发组分含量 x d = 0.8 ，塔顶易挥发组分的回收率为 90% ，操作回流比为最小回流比的 1.5 倍。试求： 1. 完成上述分离任务的最小回流比； 2. 精馏段操作线方程； 3. 进入塔顶第一块塔板的气相组成； 4. 提馏段操作线方程。
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（单选）设计二元连续精馏塔时，若将塔釜的间接蒸汽加热改为直接蒸汽加热，而保持进料流量、组成、热状态以及塔顶采出率、回流比和塔顶馏出液组成不变，则精馏段和提馏段操作线斜率：
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某精馏塔精馏段理论板数为N<sub>1</sub>层，提馏段理论板数为N<sub>2</sub>层，现因设备改造，使提馏段的理论板数增加，精馏段的理论板数不变，且F、x<sub>F</sub>、q、R、V等均不变，则此时( )。
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精馏的q线方程是一个描述了精馏段和提馏段操作线交点轨迹的方程。（ ）
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在正常操作时，馏塔提馏段的液体流量除了与精馏段的液体流量有关外，还受（)的影响。
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某连续精馏操作中,已知操作线方程为:精馏段 y =0.723 x +0.263 ;提馏段 y =1.25 x -0.0187 。若原料液于露点温度下进入精馏塔中,试求原料液、馏出液和釜残液的组成及回流比
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23、在常压连续精馏塔中分离某二元混合液，其相对挥发度为1.89。原料液流量为200 kmol/h，组成为0.4（易挥发的摩尔分数，下同）。塔顶使用全凝器，饱和液体回流。精馏段和提馏段的操作线方程y=0.55x+0.30和y=1.5x-0.0335，则塔顶产品的流量是（）kmol/h，提馏段液流量是（）kmol/h
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17、进料板以上是提馏段，一下是精馏段。
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某精馏塔精馏段的理论板数为N1，提馏段的理论板数为N2，现因设备改造，使精馏段板数增加，提馏段理论板数不变，且F、xF、q、R、V等均不变，此时xD增加，xW减小（）
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用一精馏塔分离二元液体混合物，进料量100kmol/h，易挥发组分xF=0.5，泡点进料，得塔顶产品xD=0.9，塔底釜液xW=0.05（皆为易挥发组分摩尔分数），操作回流比R=1.61，该物系平均相对挥发度α=2.25，塔顶为全凝器，求： （1) 塔顶和塔底的产品量（kmol/h）； （2) 精馏段操作线方程； （3) 提馏段操作线方程； （4) 第二块板与第三块板之间轻组分的气、液相组成； （5) 最小回流比