奥氏体不锈钢制压力容器，其A、B类焊接接头可以用射线或超声波检测；C、D类焊接接头可用磁粉或渗透方法进行检测。
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GB150《钢制压力容器》将焊接接头分为A、B、C、D四类，以下属于D类焊接接头的有（）。
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异种钢焊接接头中会产生较大的热应力，其原因是珠光体钢和奥氏体不锈钢的线膨胀系数和（）不同。
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异种钢焊接接头中会产生较大的热应力，其原因是珠光体钢和奥氏体不锈钢的（）不同。
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GB150-1998《钢制压力容器》中规定：C、D类焊接接头焊缝与母材应呈圆滑过渡。
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根据JB4708—92《钢制压力容器焊接工艺评定》的规定，有衬垫的1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢单面焊进行弯曲试验时，其弯曲角度应为（）。
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奥氏体不锈钢容器及焊接接头系数φ取为1的压力容器，其焊缝表面咬边深度不得大于0.5mm。
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《移动式压力容器安全技术监察规程》规定，罐体以及与罐体连接的接管、管路的对接接头应进行全部射线或超声检测；夹套壳体的A、B类对接接头应进行局部射线或超声检测。
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根据JB/T4730.2-2005标准规定，以下关于钢制承压设备压力管道熔化焊环向对接焊接接头射线检测质量分级的叙述，正确的是：（）
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铁素体不锈钢可以用奥氏体不锈钢焊条进行焊接。（）
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奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时的焊接接头中会产生较大的热应力，其原因是（）.
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根据GB150—1998《钢制压力容器》标准中容器主要受压部分的焊接接头分为（）类。
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低温容器的A、B类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的（），且不少于250mm。
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GB150《钢制压力容器》将焊接接头分为A、B、C、D四类，以下属于A类焊接接头的有（）
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30mm厚的15MnVR钢制容器，图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中，（）是错误的。
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SH/T3517‐2001《石油化工钢制管道工程施工工艺标准》规定，奥氏体不锈钢焊接应使用较小的焊接电流，比碳素钢焊接宜低（）左右。
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（）压力容器及受压件的A、B类焊接接头进行100％射线或超声检测。
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奥氏体不锈钢的对接焊焊接接头可用X射线探伤和超声波探伤，而焊接接头表面通常采用磁粉探伤。
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奥氏体钢不锈钢和珠光体钢焊接接头焊后热处理，可以阻止碳的扩散。()此题为判断题(对，错)。
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GB150标准规定，多层包扎压力容器内筒的A类焊接接头，需采用图样规定的方法，进行百分之百射线或超声检测。（)
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增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体不锈钢与珠光体耐 热钢焊接接头中的扩散层。此题为判断题(对，错)。
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按GB150《钢制压力容器》标准规定，进行局部射线或超声检测的焊接接头，发现存在不允许缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检测长度，增加的长度应为该焊接接头长度的（)。
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>异种钢焊接接头中会产生较大的热应力，其原因是珠光体钢和奥氏体不锈钢的（）不同
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珠光体中含碳量越高，与奥氏体不锈钢焊接时，其焊接接头中形成的扩散层越强烈。()
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压力容器焊接接头分为A、B、C、D四类，其中A类要求最高，D类最低。（)
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