某油轮某航次Δ=18000t，空船重量ΔL=5500t，航次储备量ΣG=1800t，船舶常数C=200t，油脚S=60t，则本航次的航次净载重量NDW=（）t。

某轮排水量Δ=18000t，装载结束后存在θ=5°的横倾角，现要横向移货来调整，横移距离y=15m，GM=0.62m，则应移货（）t。

A . A．78.3 B . B．65.1 C . C．50.5 D . D．45

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某船满载排水量Δ=20890t，燃油和淡水总量为2053t，常数为154t，空船排水量为6887t，则船舶航次净载重量为（）t。

A . A．8257 B . B．9437 C . C．10616 D . D．11796

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某轮经计算允许航次总载重量为16903t，燃油和淡水总量为1814t，常数为354t，空船排水量为6049t，则船舶的净载重量为（）t。

A . A．14735 B . B．8686 C . C．14876 D . D．9675

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某轮空船排水量ΔL=5371t，本航次净载重量NDW=13580t，在舱内实装货物12187t，航次储备量为1928t（液舱均满），船舶常数为200t，全船垂向总力矩为158472t•m，KM=8.58m．现拟在上甲板装载部分货物，若要求GM≥0.60m，则最多在KP=13.75m处装载（）t甲板货。

A . A．612.3 B . B．695.0 C . C．715.9 D . D．1393

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某轮船长Lbp=150m，装载后排水量Δ=12000t，平均吃水dM=7.50m，xb=-1.35m，xf=0，MTC=9.81×200kN.m/cm，经计算得纵向重量力矩船中前为9.81×158200kN.m，船中后为9.81×174000kN.m，则该轮出港时的首尾吃水各为（）m。

A . A．7.35，7.55 B . B．7.46，7.54 C . C．7.48，7.52 D . D．7.51，7.49

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某船ΔT=21367t，Δs=20881t，空船ΔL=5371t，船舶由夏季载重线海区航行至热带载重线海区时，且夏季载重线段油水消耗量306t。已知本航次需装油水等共440t，船舶常数219t，则本航次最多载货（）t。

A . A．15332 B . B．15006 C . C．14851 D . D．15687

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某船按载重线计算得航次最大排水量6530t（吃水不受限），燃油和淡水总量为571t，常数为48t，空船排水量为2103t，从ρ=1.002g/cm3水域启航时船舶净载重量为（）t。

A . 3723 B . 3808 C . 3895 D . 3449

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某轮船长140m，其平均吃水dM=9.0m，排水量Δ=16000t，经计算得纵向重量力矩：船中前为9.81×164200kN•m，船中后为9.81×186000kN•m，此时xb=-1.25m，xf=-4.30m，MTC=9.81×240kN•m/cm。为了将吃水差调整为t=-0.30m，应从No.1移动（）t货物到No.2舱（纵移距离45m）。

A . A．120 B . B．80 C . C．60 D . D．40

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船舶装载后Δ=18000t，xg=1.36m，xb=1.91m，MTC=210t•m/cm，则船舶的吃水差为（）m。

A . A．-0.47 B . B．-1.10 C . C．0.47 D . D．1.10

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某输油管线φ7mm×273mm，操作温度为50℃，施工温度为10℃，该管线材质α=235，其温度应力δt等于（）。

A . A、98.88MPa B . B、95.88MPa C . C、97.88MPa D . D、99.88MPa

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某轮船长120m，装载后查得：Δ=18000t，纵稳性高度GML=135.0m，则该轮此时的每厘米纵倾力矩MTC为（）t.m/cm。

A . 189.5 B . 202.5 C . 223.0 D . 250.5

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某集装箱船某航次满载出港时Δ=12403t，KM=8.60m，KG=7.65m，自由液面修正力矩1860×9.81kN•m，计算稳性衡准数K时的风压倾侧力臂lW=0.28m。该船在横风作用下产生的静倾角为（）。