为了平衡波倾角量为Θ的波浪所作用于船舶的積摇力矩，减摇装置的减摇力矩必须----横摇力矩，通常将其最大减摇力矩所能克服的------，作为衡量减摇装置能力的标志（）

相似题目

• 某船排水量为30000t，利用初稳心点法求取复原力臂，船舶GM=2.3m，船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m，则该轮的复原力矩为（）kN.m。

  A . 30000 B . 42900 C . 294300 D . 419862

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• 船舶在波浪中横摇的大小，主要取决于船舶本身的横摇周期Tθ与波周期τ的比值，当Tθ＝8s，τ＝10s时，则：（）

  A . 船舶横摇快，甲板上浪多 B . 船舶横摇慢，甲板上浪少 C . 船舶横摇慢，甲板上浪多 D . 船舶横摇快，甲板上浪少

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• 设货舱内一悬挂货物重为P，悬索长为lz，现有一外力矩作用使船舶产生一较小的横倾角θ，若当时的排水量为△，初稳性高度为GM，则外力矩为（）。

  A . △GMsinθ B . △Gmcosθ C . （△GM-PlZ）sinθ D . （△GM-PlZ）cosθ

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• 如图所示，光滑斜面的倾角为θ，质量为m的物体在平行于斜面的轻质弹簧作用下处于静止状态，则弹簧的弹力大小为（）

  A .https://assets.asklib.com/psource/2016042211164936339.jpg

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• 《IMO稳性规则》要求船长大于100m集装箱船的复原力臂曲线上横倾角0°—船舶进水角θ之间所围面积不应小于（）m.rad。

  A . A．0.033/C B . B．0.029/C C . C．0.042/C D . D．0.029/C

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• 船舶在波浪中横摇的大小，主要取决于船舶本身的横摇周期Tθ与波周期τ的比值，当Tθ／τ＜1时，则：（）.

  A . 船舶横摇快，甲板上浪多 B . 船舶横摇慢，甲板上浪少 C . 船舶横摇慢，甲板上浪多 D . 船舶横摇快，甲板上浪少

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• 某轮Δ=20000t，受到静外力作用而产生的横倾角θ=5°，外力矩Mh=6000t.m，则此时船舶的复原力臂GZ为（）m。

  A . 0.15 B . 0.30 C . 0.38 D . 0.45

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• 如图所示，长为L、倾角为θ的光滑绝缘斜面处于场强方向平行于纸面的电场中，一电荷量为q，质量为m的带正电小球，以初速度υ由斜面底端的A点开始沿斜面上滑，到达斜面顶端B点时速仍为υ，下列判断正确的是（）https://assets.asklib.com/psource/2016030117212612502.jpg

  A . 小球在B点的电势能等于小球在A点的电势能 B . 由题设条件不能求出A、B两点的电势差 C . 该电场可能是位于AB中垂线上的正电荷所形成的电场 D . 若该电场是匀强电场，则电场方向平行于斜面向上时，电场强度最小

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• 船舶稳性力矩与外界作用于船舶的静外力相平衡时的倾斜角度称为（）

  A . 水倾角 B . 静倾角 C . 极限静倾角 D . 稳性消失角

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• 已知船舶排水量为25000t，形状稳性力臂KN｜θ＝30°＝5.125m，船舶重心高度KG＝8.120m，自由液面对大倾角稳性的修正力矩为2500t²m，则船舶的静稳性力臂GZ为（）m。

  A . 1.105 B . 1.110 C . 1.120 D . 1.135

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• 船舶Δ=18764t，GM=0.87m，现存在初始横倾角θ0=2.4°，则船舶横倾角为20°时复原力矩减小（）t.m。

  A . 708 B . 643 C . 613 D . 507

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• IMO完整稳性建议的天气衡准中面积a的左边界对应横倾角为（）。（θ1为船舶横摇角，θ0为风压力臂lw1所产生的船舶横倾角）

  A . A．θ1 B . B．θ1-θ0 C . C．57.3° D . D．40°

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• 船舶在波浪中横摇的大小，主要取决于船舶本身的横摇周期Tθ与波周期τ的比值，当Tθ／τ＞1时，则：（）

  A . 船舶横摇快，甲板上浪多 B . 船舶横摇慢，甲板上浪少 C . 船舶横摇慢，甲板上浪多 D . 船舶横摇快，甲板上浪少

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• 船舶Δ＝18764t，GM＝0.187m，现存在初始横倾角θ0＝2.14°，则船舶横倾角为20°时复原力矩减小（）t²m。

  A . 708 B . 643 C . 613 D . 507

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• 某船装载后△=8781t，KM=6.44m，KG=5.55m，船舶重心距中线面0.05m，自由液面力矩252×9.81kN•m，则船舶初始横倾角为θ（）°

  A . A．2.3 B . B．2.8 C . C．3.3 D . D．3.6

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• 船舶产生横向力矩的原因有（）。 Ⅰ、横向作用与船的风力 Ⅱ、波浪 Ⅲ、货物横向移动 Ⅳ、拖揽横向作用与船上的力 Ⅴ、悬挂重物上移 Ⅵ、悬挂重物下移

  A . A．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ B . B．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ C . C．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ D . D．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ

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• 某一混凝土重力坝的剖面如图所示，其坝基面向上游倾斜，倾角为θ，坝与坝基面的抗剪断参数为f′、C′，设作用于坝基面的扬压力为U。请按抗剪断强度公式推求抗滑稳定安全系数。

  <img src='https://img2.soutiyun.com/ask/2020-04-19/956156505508546.jpg' />

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• 船舶Δ＝18764t，GM＝0.187m，现存在初始横倾角θ0＝2.14°，则船舶横倾角为20°时复原力矩减小（）t&sup2;m

  A．708 B．643 C．613 D．507

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• 某船△=6781t，KM=6.34m，KG=5.55m，装载后船舶重心偏离船中0.04m，并存在自由液面力矩342×9.81KN·m，则船舶横倾角θ为（)度。

  A．A.2.3 B．B.2.8 C．C.3.1 D．D.3.6

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• 若谷物移动倾侧总力矩不大于许用倾侧力矩，则散装谷物船满足（）。①经自由液面修正后的GM≥0.30m ；②谷物假定移动引起的静横倾角θh≤12°；③船舶的剩余动稳性值S≥0.075m.rad

  A．① B．② C．③ D．①②③均能满足

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• IMO完整稳性建议的天气衡准中面积a的左边界对应横倾角为（）（θ1：船舶横摇角，θf：风压力臂1w1所产生的船舶横倾角）

  A．θ1 B．θ1～θ0 C．57.3° D．40°

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• IMO完整稳性建议的天气衡准中面积a的左边界对应横倾角为： （θ1：船舶横摇角，θ2：压力臂lw1所产生的船舶横倾角）（）

  A．θ2 B．θ1-θ2 C．57.3° D．40°

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• IMO完整稳性建议的天气衡准中面积a的左边界对应横倾角为:（θ1:船舶横摇角，θ2:压力臂所产生的船舶横倾角）（）

  A．.θ2 B．θ1-θ2 C．57.3 D．40

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