从某杂货船的NO.1二层舱移动少量货物至NO.3底舱，则移动后GM将__。（假定不产生横倾角）（）

相似题目

• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（）t。

  A . 601；201 B . 575；175 C . 500；100 D . 353；93

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• 某轮排水量为Δ=15250t，MTC＝9.181³400kN²m/cm，TPC＝25t/cm，吃水差t＝-1.140m，在装货港完货之前发现尾倾过大，此时最好的调整方案是将No．5舱的部分货物（不包括亏舱的积载因数S．F＝1.18m3/t，亏舱率Cb．s＝10%）移至还有剩余舱容1000m3的No．1舱（移动距离l＝80m）。移货后的船舶吃水差为（）m。

  A . -0.120 B . +0.120 C . -0.140 D . +0.140

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• 杂货船配积载时，先配底舱后戌二层舱的原因是（）。

  A . A．底舱货物方便 B . B．底舱在水线下受水压力作用 C . C．底舱高度大，载货数量多 D . D．二层舱装卸货物方便

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• 某轮将某舱重为250t的货物由底舱（z1＝6m）移至二层舱（垂向移动距离z2＝12m），船舶排水量Δ＝12000t，由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（）。

  A . A.减小0.1125m B . B.增加0.1125m C . C.减小0.125m D . D.增加0.125m

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• 杂货船配载时，先配底舱后配二层舱的原因是（）。

  A . A．底舱装卸货物方便 B . B．底舱在水线下受水压力作用 C . C．底舱高度大，载货数量多 D . D．二层舱装卸货物方便

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• 关于散货船的特点是（）。Ⅰ舱口围板高大；Ⅱ货舱横剖面成棱型；Ⅲ货舱四角的三角形舱柜可用于压载水舱；Ⅳ为防止货物挤压多设二层甲板。

  A . Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ对 B . Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ对 C . Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ对 D . Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ全对

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• 在船舶营运过程中，降低船舶重心的办法是（）。 ①增加船舶首尾横剖面的外飘 ②将油水由高舱位调拨至低舱位 ③将上层舱货物移至底舱 ④双层底注入压载水

  A . A.①④ B . B.①③④ C . C.①②④ D . D.②③④

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• 一艘二层甲板杂货船某航次装载散装谷物，当某货舱内谷物装载超过底舱舱盖高度时，可采取以下处理方式：（） ①关闭底舱舱盖；②不关闭底舱舱盖.则二者对船舶稳性的不利影响。

  A . A．前者大于后者 B . B．前者等于后者 C . C．前者小于后者 D . D．无法确定

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• 关于散货船的特点是（） ①舱口围板高大； ②货舱横剖面成菱形； ③货舱四角的三角形舱柜可用于压载水舱； ④为防止货物挤压多设二层甲板。

  A . ①～③ B . ②～④ C . ①③④ D . ①～④

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• 某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN•m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）和底舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z=10m，则各应移动（）t。

  A . A．601.2；201.2 B . B．575.4；175.4 C . C．500；100 D . D．407.1；107.1

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• 某轮出港时满舱满载，中途港在No.1的二层舱卸掉800t货（卸空）和No.3的二层舱卸掉1000t（卸空）后，拟加载杂货A（S.F=0.5m3/t）和杂货B（S.F=2.5m3/t）两种货物。 已知No.1二层舱的舱容为1590m3，No.3二层舱的舱容为2050m3。则杂货A和杂货B各加装（）t才能使船舶满舱满载。

  A . A．430；1370 B . B．1370；430 C . C．250；1550 D . D．1550；250

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• 将舱内货物由底舱移到二层舱，则（）。

  A . A．船舶重心降低 B . B．船舶重心不变 C . C．船舶重心升高 D . D．船舶重心变化趋势不定

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• 某船No.3舱底舱容积为2110m3，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层A货624t（S.F=0.86m3/t），为保证船舶局部强度，可在上层装S.F=1.31m3/t的B货（）t。

  A . A．523 B . B．723 C . C．895 D . D．915

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m3/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A . 601.12；201.12 B . 575.14；175.14 C . 500；100 D . 407.11；107.11

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• 某轮No.2舱二层舱高为3.65m，底舱高7.32m，现拟在二层舱装载钢板（S.F=0.4m3/t）2.2m高；底舱下层装钢管（S.F=1.6m3/t）4.0m，上层装水泥（S.F=0.9m3/t）2.3m，试校核二层甲板和底舱底板的局部强度是否满足要求（）。

  A . A．二者强度均满足要求 B . B．二者强度均不满足要求 C . C．二层甲板强度满足要求；底舱底板强度不满足要求 D . D．二层甲板强度不满足要求；底舱底板强度满足要求

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• 某轮排水量为Δ=15250t，MTC=9.81×400kN.m/cm，TPC=25t/cm，吃水差t=-1.40m，在装货港完货之前发现尾倾过大，此时最好的调整方案是将No.5舱的部分货物（不包括亏舱的积载因数S.F=1.8m3/t，亏舱率=10%）移至还有剩余舱容1000m3的No.1舱（移动距离l=80m）。移货后的船舶吃水差为（）m。

  A . A．-0.20 B . B．+0.20 C . C．-0.40 D . D．+0.40

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m³/t)和底舱的麻袋（S.F=2.85m³/t)互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（)t。

  A．A.601;201 B．B.575;175 C．C.500;100 D．D.353;93

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• 某轮出港时满舱满载，中途港在No.1的二层舱卸掉800t货（卸空）和No.3的二层舱卸掉1000t（卸空）后，拟加载杂货A（S.F=0.5m³/t）和杂货B（S.F=2.5m³/t）两种货物。已知No.1二层舱的舱容为1590m³，No.3二层舱的舱容为2050m³。则杂货A和杂货B各加装（）t才能使

  A．430；1370 B．1370；430 C．250；1550 D．1550；250

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m³/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m³/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A．601.12；201.12 B． 575.14；175.14 C． 500；100 D． 407.11；107.11

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• 货物配载时，发现船舶存在初始横倾，可采取的措施有（）①将一定量的货物横向移动；②将一定量的货物作纵向移动；③将一定量的货物从二层舱移至底舱；④满舱时，横向轻重货物交换

  A．①③ B．①②④ C．②③ D．①④

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• （）货物配载时，发现船前初稳性高度偏小，可采取的措施有：①将一定量的货物下移；②减少二层舱货物的配载重量；③在不超载的前提下，选择适宜的双层底压载舱压满；④将底舱货物移至二层舱；⑤满舱时，垂向轻重货物互换

  A．①②③④ B．①②③④⑤ C．①②③⑤ D．①⑤

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• 某轮将某舱重250t的货物由二层舱z=13m移至底舱z=6.5m，船舶排水量△=15000t，由此货物移动对船舶重心高度值的影响为（）

  A．减小0.108m B．增加0.108m C．减小0.205m D．增加0.205m

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• 某轮有一票重为300t的货物由No.3底舱移至No.2 二层舱（纵向移动距离为20m,垂向移动距离Z=10m）,船舶排水量15000t,由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（）m

  A．+0.20 B．-0.20 C．+0.40 D．-0

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• 散装固体货物可积载在底舱、二层舱或甲板上。（)

  是 否

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