某轮装货至排水量Δ=7500t，KM=7.12m，KG=6.20m，右倾4°，此时尚有500t货物未装，拟装货物的重心高度为7.0m，右舷距中线面5m，左舷距中线面8m，装货后要求船舶横向正浮，则左、右舷应各装（）t。

相似题目

• 某轮排水量Δ＝10000t，d＝9.10m，TPC＝20t/cm，此时若由淡水区域进入海水区域，则吃水（）。

  A . 增加0.1125m B . 减少0.1125m C . 变为8.1875m D . B、C均对

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• 某轮排水量Δ=18000t，装载结束后存在θ=5°的横倾角，现要横向移货来调整，横移距离y=15m，GM=0.62m，则应移货（）t。

  A . A．78.3 B . B．65.1 C . C．50.5 D . D．45

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（）t。

  A . 601；201 B . 575；175 C . 500；100 D . 353；93

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• 某轮排水量为Δ=15250t，MTC＝9.181³400kN²m/cm，TPC＝25t/cm，吃水差t＝-1.140m，在装货港完货之前发现尾倾过大，此时最好的调整方案是将No．5舱的部分货物（不包括亏舱的积载因数S．F＝1.18m3/t，亏舱率Cb．s＝10%）移至还有剩余舱容1000m3的No．1舱（移动距离l＝80m）。移货后的船舶吃水差为（）m。

  A . -0.120 B . +0.120 C . -0.140 D . +0.140

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，全船垂向重量力矩为123000t•m，KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.50m，拟用垂向移货来解决（垂移距离为10.0m），则应移货（）t。

  A . A．196.1 B . B．162.3 C . C．150.3 D . D．92.5

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• 某轮排水量Δ=13000t，存在θ=5°的横倾角，现要调拨左右舱的压载水使θ减为1°，两侧压载舱重心横向距离y=10m，GM=1.13m，则至少应调拨压载水（）t。

  A . A．78.3 B . B．85.1 C . C．102.9 D . D．145.7

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，全船垂向重量力矩为123000t²m，KM＝7.110m。如果要将初稳性高度调整到0.150m，拟用垂向移货来解决，（垂移距离为10.10m），则应移货（）t。

  A . 196.11 B . 162.13 C . 150.13 D . 92.15

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• 某轮船舶资料中dρ=8.0m时Δ=18000t，TPC=25t/cm，现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港（ρ=1.010），抵达目的港的限制吃水为8.0m，预计途中耗油水200t，则出发时的平均吃水为（）m。

  A . A．8.19 B . B．8.03 C . C．8.00 D . D．7.97

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• 某轮排水量Δ=10000t，存在θ=3°的横倾角，现要调拨左右舱的压载水来调整，两侧压载舱重心横向距离y=10m，GM=0.58m，则应调拨压载水（）t。

  A . A．78.3 B . B．65.1 C . C．52.4 D . D．45.7

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• 某轮装载后排水量Δ=19000t，KG=8.0m，KM=8.95m，船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为：zP=0.8m，yP=4.18m，则应加载（）t才能将船舶调平。（自由液面影响不计）

  A . A．456.1 B . B．388.5 C . C．412.0 D . D．348.9

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• 某轮到港时排水量Δ=15000t，dM=8.15m，TPC=25t/cm。现在港卸货1000t后又加载500t，之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3的区域，其吃水为（）m。

  A . A．7.66 B . B．7.86 C . C．8.06 D . D．8.26

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• 某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN•m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）和底舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z=10m，则各应移动（）t。

  A . A．601.2；201.2 B . B．575.4；175.4 C . C．500；100 D . D．407.1；107.1

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• 某轮吃水dm=5.59m，水线面面积AW=1200m2，在某港（ρ=1.018g/cm3）装货至吃水dm=5.70m则船舶的装货量为（）t。

  A . 132 B . 138 C . 129 D . 134

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• 某轮排水量Δ=17272t，由密度为ρ1=1.014g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.002g/cm3，每厘米吃水吨数TPC=24.18t，则其平均吃水改变量δdρ=（）m。

  A . 0.061 B . 0.069 C . 0.078 D . 0.086

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• 某轮排水量Δ=6000t，存在左倾2°的横倾角，现要将左舱压载水调拨到右舱将船调平，两侧压载舱重心横向距离y=6m，GM=0.74m，则应调拨压载水（）t。

  A . A．25.8 B . B．37.1 C . C．52.4 D . D．75.7

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• 某轮装货至Δ=14000t时，KM=8.00m，KG=6.50m．此时需要装甲板货，货物重心高度KP=14.0m，要求装货后船舶的GM≥1.30m，则最多能装载甲板货（）t。

  A . A．456.8 B . B．383.6 C . C．350 D . D．320.4

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，垂向重量力矩为123000t.m，KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.50m，拟用垂向移货来解决，（垂移距离为10.0m），则应移（）t。

  A . 196.1 B . 162.3 C . 150.3 D . 92.5

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m3/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A . 601.12；201.12 B . 575.14；175.14 C . 500；100 D . 407.11；107.11

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• 某轮排水量为Δ=15250t，MTC=9.81×400kN.m/cm，TPC=25t/cm，吃水差t=-1.40m，在装货港完货之前发现尾倾过大，此时最好的调整方案是将No.5舱的部分货物（不包括亏舱的积载因数S.F=1.8m3/t，亏舱率=10%）移至还有剩余舱容1000m3的No.1舱（移动距离l=80m）。移货后的船舶吃水差为（）m。

  A . A．-0.20 B . B．+0.20 C . C．-0.40 D . D．+0.40

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• 某轮在吃水为5m时排水量Δ=6341t TPC=11.68t/cm,从ρ=1.004g/cm3的港口装货驶往最大允许吃水为5m且ρ=1.020g/cm3目的港,途中共消耗油水267t,则出发时该轮最大平均吃水 ----- m

  A．5．26 B．5．20 C．5．15 D．5．32

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m³/t)和底舱的麻袋（S.F=2.85m³/t)互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（)t。

  A．A.601;201 B．B.575;175 C．C.500;100 D．D.353;93

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• 某轮装载后的排水量为17500t,经计算,纵向重量力矩船中前为9.81×158200KN·m, 船中后为9.81×174000KN·m,装载后全船垂向总力矩9.81×145255kN·m,KM=9.80m,装货后船舶的合重心高度值为（）m

  A．8.90 B．8.30 C．-0.90 D．1

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m³/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m³/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A．601.12；201.12 B． 575.14；175.14 C． 500；100 D． 407.11；107.11

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• 某轮Lbp=128m,吃水差t=1.0m测得船舶首吃水点向前至首垂线间的水平距LF=0.5m船舶尾吃水点向后至尾垂线间的水平距LA=4.5m,Xf=0m,TPC=20t/cm,MTC关于吃水的变化率Dm/dZ=23t*m/cm,则该轮对排水量的纵倾修正量δ△__吨（）

  A．9.3 B．51.1 C．45.6 D．60

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