某船利用基点法求取静稳性力臂,已知装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,横倾角为10°时形状稳性力臂1.23m,则相应的静稳性力臂为()m。
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某船排水量为30000t,利用初稳心点法求取复原力臂,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,则该轮的复原力矩为()kN.m。
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某船装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,自由液面对GM的影响值为0.12m,查得横倾角20°时形状稳性力臂KN为2.56m,则相应的复原力臂为()m。
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某船装载排水量为6143t,重心高度6.48m,自由液面对初稳性的影响值为0.13m,船舶横倾角25°时形状稳性力臂KN为3.07m,则该轮横倾25°时静稳性力臂为()m。
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某船重心高度为8.08m,横倾30°时形状稳性力臂KN为4.62m,则该横倾角下静稳性力臂为()m。
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某轮假定重心高度为8m,船舶重心高度6.121m,船舶横倾角11°,假定重心静稳性力臂0.1805m,则该轮的静稳性力臂为()m。
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某船装载积载因数为1.139m3/t的散装谷物后Δ=47100t,KM=11.163m,KG=8.180m,自由液面力矩4239³9.181kN²m,满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m4(以舱容中心为谷物重心),部分装载舱谷物横向体积矩为13100m4,KN40=7.153m,剩余静稳性力臂GZ40′为()m。
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在利用初稳心点法计算船舶静稳性力臂时,重量稳性力臂与()有关。
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某船排水量为6143t,船舶重心高度5.48m,船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m,自由液面对GZ的影响值为0.13m,则该轮横倾12°时静稳性力臂为()m。
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某船Δ=15000t,GM=2.3m,查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m,则静稳性力臂GZ为()m。
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某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81KN.m,则此时复原力臂为()m。
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船舶静稳性力臂曲线在()处切线斜率为初稳性高度。
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已知船舶排水量Δ=25000t,θ=30°形状稳性力臂KN=5.25m,船舶重心高度KG=8.20m,θ=30°时的自由液面力矩为2500t.m,则船舶的稳性力臂GZ为()m。
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某船实际重心高度为6.63m,假定重心高度6.4m,横倾角30°时的形状稳性力臂0.51m,则相应的静稳性力臂为()m。
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某船装载排水量为6143t,重心高度6.35m,横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.56m,自由液面对初稳性的影响值为0.14m,则该轮横倾12°时静稳性力臂为()m。
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已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m,船舶重心高度KG=8.20m,自由液面对初稳性的修正值为0.20m,则静稳性力臂GZ为()m。
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已知船舶排水量为25000t,形状稳性力臂KN|θ=30°=5.125m,船舶重心高度KG=8.120m,自由液面对大倾角稳性的修正力矩为2500t²m,则船舶的静稳性力臂GZ为()m。
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某船排水量为6678t,重心高度4.68m,横倾角10°时形状稳性力臂KN为1.03m,则该轮横倾10°时稳性力臂为()m。
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某轮假定重心高度为5.18m,船舶重心高度6.12m,船舶横倾角14°,假定重心静稳性力臂0.170m,则该轮的静稳性力臂为()m。
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某船利用基点法求取静稳性力臂,船舶重心高度6.08m,横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.65m,则相应的的静稳性力臂为()m。
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自由液面对静稳性力臂GZ的影响是:()使静稳性力臂减小;使静稳性力臂保持不变;使静稳性力臂增大
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已知船舶排水量为18000t,GM=0.80m,横倾角为5°,则船舶的静稳性力矩为()KN·m。
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春和轮利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩(假定重心高度8m),船舶排水量为38706t,船舶重心高度为6.
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某船装载积载因数为1.139m<sup>3</sup>/t的散装谷物后Δ=47100t,KM=11.163m,KG=8.180m,自由液面力矩4239³9.181kN²m,满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m<sup>4</sup>(以舱容中心为谷物重心),部分装载舱谷物横向体积矩为13100m<sup>4</sup>,KN40=7.153m,剩余静稳性力臂GZ40′为()m。
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某船装载积载因数为1.139m<sup>3</sup>/t的散装谷物后Δ=47100t,KM=11.163m,KG=8.180m,自由液面力矩4239³9.181kN²m,满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m<sup>4</sup>(以舱容中心为谷物重心),部分装载舱谷物横向体积矩为13100m<sup>4</sup>,KN40=7.153m,剩余静稳性力臂GZ40′为()m
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