自由液面对静稳性力臂GZ的影响是（）。
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某船装载排水量为6143t，重心高度6.48m，自由液面对初稳性的影响值为0.13m，船舶横倾角25°时形状稳性力臂KN为3.07m，则该轮横倾25°时静稳性力臂为（）m。
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内河船舶在任一装载情况下，凡存在自由液面的液体舱柜均应按装载（）舱容液体计算自由液面对初稳性高度和复原力臂曲线的影响。
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液舱自由液面对静稳性力矩MS的影响与（）有关。
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某船排水量为6143t，船舶重心高度5.48m，船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m，自由液面对GZ的影响值为0.13m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
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静稳性力臂GZ曲线下的面积，在横倾角达到40°或进水角时，应（）。
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剩余静稳性力臂法是以GZ’40代替（）计算的一种方便方法。
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液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响与（）有关。
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某船装载排水量为6143t，重心高度6.35m，横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.56m，自由液面对初稳性的影响值为0.14m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
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已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m，船舶重心高度KG=8.20m，自由液面对初稳性的修正值为0.20m，则静稳性力臂GZ为（）m。
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通常情况下，横倾角不同时液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（）。
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为完整反映静稳性力矩或静稳性力臂随（）的变化规律，将Ms或GZ与θ关系绘制成一条曲线，该曲线称为静稳性曲线图。
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已知船舶排水量为25000t，形状稳性力臂KN｜θ＝30°＝5.125m，船舶重心高度KG＝8.120m，自由液面对大倾角稳性的修正力矩为2500t²m，则船舶的静稳性力臂GZ为（）m。
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液舱自由液面对静稳性力矩MS的影响是（）。
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我国《法定规则》规定，船舶静稳性力臂在30°时的值GZ30°应（）。
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有关静稳性力臂GZ的说法，正确的是（）。
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下列哪几种装载情况可不计及自由液面对初稳性高度和复原力臂曲线的影响：（）
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船舶静稳性力臂GZ_（）。
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按照1974《SOLAS》对散粮船进行稳性校核时，以横倾角40°时的剩余静稳性力臂值GZ40’代替动稳性数值Ad的前提条件之一是（）。
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船舶在任一装载情况下，初稳性高度和复原力臂曲线均应按规定计及自由液面的影响。但下列哪种装载情况可不计自由液面对初稳性高度和复原力臂曲线的影响（）
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自由液面对静稳性力臂GZ的影响是:()使静稳性力臂减小;使静稳性力臂保持不变;使静稳性力臂增大
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船舶静稳性力臂GZ( )。
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液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（)。
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（）根据我国法定规则，稳性核算时，以下考虑最全面的是：①要对自由液面进行修正；②装满98%以上舱容的液舱可不计自由液面的影响；③国内沿海船舶在冬季航行于汕头以北时，应计及结冰对稳性的影响；④当船舶存在初始横倾时，考虑船舶静稳性力臂的减小值
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剩余静稳性力臂法是以GZ’<sub>40</sub>代替（）计算的一种方便方法
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