装置设计转化出口温度为（）
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转化气中甲烷含量与转化炉出口温度的关系是（）。
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我公司锅炉设计出口烟气温度为（）。
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深冷装置增压压缩机出口温度为（）℃。
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转化炉入口原料气温度下降，出口温度上升，说明操作中（）。
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进气浓度为8.0%，一段进口温度430，℃一段转化率为67%（设转化率每增加1%，温度升高2.26），℃则一段出口温度应为（）
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转化废锅转化气出口温度，对转化废锅的安全生产有什么重要意义？
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H-2转化炉出口工艺气温度一般比H-1转化炉工艺气温度低50～100℃。
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转化废锅出口转化气温度对转化废锅安全生产有什么重要意义？
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随机带减温减压装置的出口温度为（）℃。
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提高转化温度可降低转化出口残余甲烷。
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装置设计转化入口温度（）℃，设计出口（）℃，F-2202出口转化气温度控制TIC-2304是通过串级调节FIC-2401、FIC-2402入炉瓦斯量，即通过控制（）来实现的。
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如果催化剂活性足够高，末级转化器出口温度每降低11℃，装置的硫收率大约就会增加（）。
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转化高温气体经过废热锅炉可将温度降至（）进入中温变换器，中温变换出口气体含CO为（）。
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转化炉空气预热器出口气温度为（）℃。
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转化催化剂处于高活性期间，为延长催化剂寿命。在保证出口气合格的前提下，尽量控制较低的反应温度，这样可以延长催化剂的使用寿命。
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国内负压原油稳定装置加热炉原油出口温度为（）℃。
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某全空气空调系统，冬季室内设计参数为：干球温度18℃、相对湿度30%。新风量为900m3/h．排风量为新风量的80%。冬季室外空调计算参数为：干球湿度为-10℃，冬季大气压力接1013hPa计算，空气的密度为1.2kg/m3，比定压热容为1.01kj/（kg．K）．设置显热热回收装置，热回收效率为60%．排风温度按不低于2℃控制，不考虑热回收装置的热损失，热回收装置的新风出口温度为（）。
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转化气中甲烷含量与转化气出口温度的关系是（）。
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转化催化剂硫中毒初期，表现为床层上部温度的升高，吸热区的下移，转化出口甲烷含量升高。
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在绝热催化反应器中进行二氧化硫氧化反应，入口温度为 420℃，入口气体中SO2摩尔浓度为7%；出口温度为590℃，出口气体中SO2摩尔含量2.1%, 在催化剂床层内 A,B 两点进行测定：测得 A 点的温度为 620℃ ，测得 B 点的转化率为 80%。请判定结果的可信性。 （ ）
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某全空气空调系统，冬季室内设计参数为：干球温度18℃、相对湿度30%。新风量为900m<sup>3</sup>/h．排风量为新风量的80%。冬季室外空调计算参数为：干球湿度为-10℃，冬季大气压力接1013hPa计算，空气的密度为1.2kg/m<sup>3</sup>，比定压热容为1.01kj/（kg．K）．设置显热热回收装置，热回收效率为60%．排风温度按不低于2℃控制，不考虑热回收装置的热损失，热回收装置的新风出口温度为（）。
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本装置原料设计处理浓度：H2S为（），NH3为（），设计转化率为（），年产硫磺6万吨
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三效催化转化器出口的温度应至少高于进口温度10-15，大多数正常工作的二效催化转化器出口的温度高于进口温度20~25。()
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2、三元催化转化器出口的温度比进口的温度（)
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