抽提蒸馏塔进料中相对挥发度最高的烃为（）
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进入抽提塔的溶剂量与进料量之比，称为抽提塔的（）。
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有四组双组分液体混合物，其相对挥发度如下，则（）组用蒸馏的方法最易分离。
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若该溶液的相对挥发度a=1时，则表示此溶液（）用一般的蒸馏方法分离。
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抽提蒸馏塔溶剂进料位置是第（）层塔板，烃料进料位置是第（）层塔板。
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在蒸馏分离中增加压力，则组分间的相对挥发度（）。
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相对挥发度值的大小表示气相中两组分的浓度比为液相中的两组分浓度比的倍数，故相对挥发度可作为蒸馏分离难易程度的标志
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两组分液体混合物，其相对挥发度α越大，表示用普通蒸馏方法进行分离（）。
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提高丙烯塔操作压力，可提高丙烯和丙烷相对挥发度，同时可提高丙烯塔操作能力。
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蒸馏操作中，将易挥发组分的挥发度对难挥发组分的挥发度之比，称为相对挥发度，一般而言相对挥发度是（）的函数。
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相对挥发度的大小可以用来判断某混合液是否能用蒸馏方法加以分离以及分离的难易程度。
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精馏塔操作压力的变化，对分离组份间的相对挥发度没有影响。
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降低塔进料段的烃分压有哪些主要措施？
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相对挥发度等于1时说明该组分的气相组成与液相组成相等，这种情况不能用普通蒸馏方法加以分离。
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萃取操作中的选择性系数β类似于蒸馏中的相对挥发度。
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精馏塔整个塔的相对挥发度近似为塔顶和塔底相对挥发度的几何平均值。（）
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裂解气的深冷分离原理是在低温条件下，将氢及甲烷以上更重的烃都冷凝下来，然后利用各烃的相对挥发度的差异，在精馏塔内进行多组分的分离，最后再利用精馏得到高纯度的乙烯、丙烯及其它烃类。
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在蒸馏分离中降低压力，则组分间的相对挥发度（）。
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欲设计一连续精馏塔用以分离含苯与甲苯个 40% 的料液，要求溜出液中含苯 95% ，釜液中含苯不高于 5%( 以上均为 mol%) 。泡点进料，选用的回流比为最小回流比的 1.2 倍，物系的相对挥发度为 2.41 。用逐板法和图解法求所需的理论板数（含塔釜）及加料板的位置分别为
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用连续精馏塔分离双组分混合液。塔顶为全凝器，泡点回流。塔釜间接蒸汽加热，饱和液体进料，进料组成为 x f = 0.4 ( 摩尔分率，下同 ) ，操作条件下物系的相对挥发度为 2.5 ，要求塔顶产品中易挥发组分含量 x d = 0.8 ，塔顶易挥发组分的回收率为 90% ，操作回流比为最小回流比的 1.5 倍。试求： 1. 完成上述分离任务的最小回流比； 2. 精馏段操作线方程； 3. 进入塔顶第一块塔板的气相组成； 4. 提馏段操作线方程。
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15.当操作压力增大时，双组份物系的相对挥发度减小，在x-y相图中，平衡线靠近对角线，因此，增大压力有利于蒸馏分离。
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在一连续操作的精馏塔中分离某理想二组分溶液。液进料组成为0.3，要求塔面产品组成为0.97，塔底釜液组成为0.04（以上均为摩尔分数)。进料为气液混合物，气体占20%，全塔平均相对挥发度为4，则（)。
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精馏塔的压力降增加，则组分之间的相对挥发度增加。（)
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用一精馏塔分离二元液体混合物，进料量100kmol/h，易挥发组分xF=0.5，泡点进料，得塔顶产品xD=0.9，塔底釜液xW=0.05（皆为易挥发组分摩尔分数），操作回流比R=1.61，该物系平均相对挥发度α=2.25，塔顶为全凝器，求： （1) 塔顶和塔底的产品量（kmol/h）； （2) 精馏段操作线方程； （3) 提馏段操作线方程； （4) 第二块板与第三块板之间轻组分的气、液相组成； （5) 最小回流比
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4100开工投料时，启动进料泵，控制以左右负荷向抽提蒸馏塔进料（）
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