某船NO.2舱。舱底舱高为6.03米,舱容为1671立方米,前后扎位装载1.6吨每立方米的A货601吨和0.9吨每立方米和B货736吨,则船舶局部( )(假设A B装货高度相同)

相似题目

• 通常情况下，杂货船的包装舱容（）散装舱容。

  A、大于 B、小于 C、等于 D、不能确定

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• 某船底舱高5.35m，舱容3232m3，当垂直堆垛S.F=0.96m3/t均质货时至少应留（）m空档。

  A . A．0.64 B . B．1.65 C . C．0.85 D . D．无法计算

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• 某船底舱舱容为3254m3，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层装A货947t（S.F=0.82m3/t），为保证船舶局部强度，当在其上均匀装载S.F=1.36m3/t的B货时，则应留（）m高的空档。

  A . A．0.34 B . B．0.78 C . C．0.96 D . D．1.16

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• 双层底舱作为压载舱能（）

  A . 增加吃水 B . 增加干舷高度 C . 降低船舶的重心高度 D . A+C

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• 某船装载积载因数为1.139m3/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m4（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m4，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m。

  A . 1.157 B . 1.166 C . 1.182 D . 1.196

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• 某船装载积载因数为1.139m3/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181KN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m4（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m4，KN40＝7.153m，若用省略条件法核算该船稳性，则（）IMO《谷物规则》的稳性要求。

  A . 不满足 B . 满足 C . 不一定 D . 是否满足，取决于海上的风浪情况

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• 某货舱装满时，货物体积为4828m3，所占货舱舱容为4956m3，则亏舱率为（）%。

  A . A．2.4 B . B．2.8 C . C．2.7 D . D．2.6

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• 某船排水量为10000吨，某压载舱加注标准海水后存在自由液面，惯性矩为500米，则对GM的修正值为（）米。

  A . 0.05 B . 0.08 C . 0.10 D . 0.15

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• 普通杂货船的散装舱容较包装舱容（）。

  A . A．大10%～15% B . B．大5%～10% C . C．小10%～15% D . D．小5%～10%

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• 普通杂货船的包装舱容为散装舱容的（）。

  A . A．85%～90% B . B．90% C . C．90%～95% D . D．95%

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• 某船机舱发生火灾，需使用固定CO2灭火系统灭火，若该机舱的最大舱容为V(m³)，则所需CO2的最少瓶数为(设27kg/瓶)：

  A . A、0.4V/0.56×27 B . B、0.56V/0.4×27 C . C、V/0.56×0.4×27 D . D、0.5V/0.56×0.4×27

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• 为保证二层舱舱盖能顺利打开，防堵货物体积（）防堵舱容

  A . A．大于 B . B．小于 C . C．等于 D . D．视具体情况而定

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• 某船抵港前dF=5.47m，dA=6.03m，计划在第3舱驳卸货物136t，查吃水差比尺得在该舱加载100t船首吃水变化-0.06m，尾吃水变化0.12m，则驳卸后船首吃水为（）m，尾吃水为（）m。

  A . A．5.55；5.87 B . B．5.39；5.87 C . C．5.39；6.19 D . D．5.55；6.19

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• 某轮出港时满舱满载，中途港在No.1的二层舱卸掉800t货（卸空）和No.3的二层舱卸掉1000t（卸空）后，拟加载杂货A（S.F=0.5m3/t）和杂货B（S.F=2.5m3/t）两种货物。 已知No.1二层舱的舱容为1590m3，No.3二层舱的舱容为2050m3。则杂货A和杂货B各加装（）t才能使船舶满舱满载。

  A . A．430；1370 B . B．1370；430 C . C．250；1550 D . D．1550；250

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• 将舱内货物由底舱移到二层舱，则（）。

  A . A．船舶重心降低 B . B．船舶重心不变 C . C．船舶重心升高 D . D．船舶重心变化趋势不定

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• 某船No.3舱底舱容积为2110m3，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层A货624t（S.F=0.86m3/t），为保证船舶局部强度，可在上层装S.F=1.31m3/t的B货（）t。

  A . A．523 B . B．723 C . C．895 D . D．915

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• 某轮No.2舱二层舱高为3.65m，某船底舱高6.03m，舱容为1671m3，前后扎位装载S.F=1.6m3/t的A货601t和S.F=0.9m3/t的B货736t，则船舶局部强度（）。

  A . A．符合要求 B . B．不符合要求 C . C．无法计算 D . D．部分符合要求

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• 某船某底舱高4.81m，舱容2614m3，拟垂直堆垛平均S.F=1.43m3/t的杂货4.8m，则该底舱最大能装（）m高。

  A . A．3.46 B . B．4.02 C . C．4.53 D . D．4.81

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• 某轮No.2舱二层舱高为3.65m，底舱高7.32m，现拟在二层舱装载钢板（S.F=0.4m3/t）2.2m高；底舱下层装钢管（S.F=1.6m3/t）4.0m，上层装水泥（S.F=0.9m3/t）2.3m，试校核二层甲板和底舱底板的局部强度是否满足要求（）。

  A . A．二者强度均满足要求 B . B．二者强度均不满足要求 C . C．二层甲板强度满足要求；底舱底板强度不满足要求 D . D．二层甲板强度不满足要求；底舱底板强度满足要求

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• 某船某甲板间舱高度为7米,则中间甲板允许负荷量为( )KPa

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• 某船某底舱高5.35米,舱容3232立方米,当垂直堆垛每吨0.96立方米的均质货时至少应留( )米空档

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• 某轮出港时满舱满载，中途港在No.1的二层舱卸掉800t货（卸空）和No.3的二层舱卸掉1000t（卸空）后，拟加载杂货A（S.F=0.5m³/t）和杂货B（S.F=2.5m³/t）两种货物。已知No.1二层舱的舱容为1590m³，No.3二层舱的舱容为2050m³。则杂货A和杂货B各加装（）t才能使

  A．430；1370 B．1370；430 C．250；1550 D．1550；250

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• 某船装载积载因数为1.139m³/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m⁴（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m⁴，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m。

  A．1.157 B． 1.166 C． 1.182 D． 1.196

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• 某轮有一票重为300t的货物由No.3底舱移至No.2 二层舱（纵向移动距离为20m,垂向移动距离Z=10m）,船舶排水量15000t,由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（）m

  A．+0.20 B．-0.20 C．+0.40 D．-0

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