预应力钢筋混凝土梁实测跨中挠度（换算到中-活载时）与跨度之比应小于（）。
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预应力混凝土梁的徐变观测点布置在箱梁的四个支点和跨中截面的两侧腹板梁顶处，每孔梁的测点不少于（）个。
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在列车活载作用下，简支钢筋混凝土及预应力混凝土梁的竖向挠度容许值是（）。
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跨度在30ｍ及以上的钢梁，桥上线路应按现行最大动活载作用下实测弹性挠度的（）设上拱度。
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预应力钢筋混凝土梁实测跨中挠度与跨度之比应小于（）。
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某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝942mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力σs最接近于（）N/2。
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对跨度等于或大于30m的钢梁和所有预应力混凝土梁应（）测量一次拱度和挠度。
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求连续梁跨中最小弯矩时，可变荷载（活载）的布置应该是（）
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预应力混凝土梁钢筋张拉时，其钢筋的实测伸长值与相应的理论计算差值应控制在（）以内。
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在列车静活载作用下，简支钢筋混凝土及预应力混凝土梁的竖向挠度容许值是（）。
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下承桁梁（低碳钢），其梁跨中部实测挠度（换算到中－活载时）与跨度之比最大经验值为（）。
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实测（换算到中-活载时）或计算挠度小于梁跨的（）或≤15mm时及连续梁的中孔，可不设上拱度。
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V≤160km/h客货共线桥梁，连续钢筋混凝土及预应力混凝土梁的梁体竖向挠度限值，挠度限值为（）。
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确定连续梁最不利活载位置，欲求某跨跨中最大正弯矩时，除应在（）布置活载外，两边应（）布置活载。
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简支钢板梁由静活载所引起的竖向挠度，不应超过其跨度的（）。
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某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝942mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk+Mqk＝96.41+50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（）mm。
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某简支T梁桥静载试验实测跨中最大挠度为12mm，支点沉降分别为0.8和1.2mm，则修正后跨中的实际最大挠度为（）。
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某混凝土框架结构的一根预应力框架梁，抗震等级为二级，混凝土强度等级为 C40，其平法施工图如题图所示。试问，该梁跨中截面的预应力强度比λ值，应与下列（）项数值最为接近。
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预应力混凝土简支梁桥静载试验，跨中截面的允许活载挠度增量不得超过计算跨径的（），且同时要求挠度校验系数取值满足相关试验规程要求
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上拱度设置，对现行最大活载（包括冲击）作用下为实测弹性挠度的1/2（）
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某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）1、该梁
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某跨径为16m的在用普通钢筋混凝土简支梁桥静载试验，桥面净宽为2×1.0m（人行道）+7.5m（车行道）=9.5m。试完成以下相关试验设计、加载控制及结构性能评价等工作。 试验荷载作用下，跨中截面应力校验系数为0.60～0.75，挠度校验系数为0.55～0.72，最大实测竖向裂缝宽度为0.21mm，实测相对残余应变和相对残余挠度为5.5%～13.5%，基于上述检测结果，对跨中
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在中—活载静力作用下，行车速度v≤160km£¯h客货共线桥梁的简支钢筋混凝土及预应力混凝土梁竖向挠度限值为（)。
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对有病害的钢梁、钢筋混凝土梁和预应力混凝土梁，其挠度、拱度和跨中横向振幅的测定由工务段确定（）
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普通钢筋混凝土梁及顶应力混凝土梁的最大容许挠度值是多少__（）
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