某轮排水量△=15800t,装载时存在θ=3.5°的横倾角。按大副要求,装卸工人将160吨货物装在ZP=KG,YP=7.8m处,此时,横倾角消失。则船舶的初稳性高度GM为__m()
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靠车辆两端墙向中部连续装载货物,每端装载长度超过3.5M时,装载宽度不小于1.3M时,全车装载重量不得超过55T.
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某轮第4舱舱长25m,舱宽20m,该轮夏季满载吃水为9.0m,则该舱在装载固体散货时的最大重量为()t。
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某轮排水量Δ=18000t,装载结束后存在θ=5°的横倾角,现要横向移货来调整,横移距离y=15m,GM=0.62m,则应移货()t。
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某轮装载后其吃水差t=-0.19m,由此可以得出以下()结论。
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某轮装载后排水量Δ=6943t,平均吃水dM=5.52m,船长Lbp=78m,xb=-0.48m,xf=0,MTC=9.81×87kN•m/cm,经计算得纵向重量力矩:船中前为9.81×65820kN•m,船中后为9.81×71990kN•m,则该轮出港时的首尾吃水各为()m。
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某轮排水量Δ=13000t,存在θ=5°的横倾角,现要调拨左右舱的压载水使θ减为1°,两侧压载舱重心横向距离y=10m,GM=1.13m,则至少应调拨压载水()t。
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某轮在水尺检量计算中,查得船舶排水量为13000t,吃水d=9.66m时,MTC=233.5t.m/cm;吃水d=9.86m时,MTC=237.5t.m/cm,则该排水量对应的每厘米纵倾力矩关于吃水的变化率为()t.m/cm.m
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某轮第4舱舱长25m,舱宽20m,该轮夏季满载吃水为9.0m,则经充分平舱后该舱底舱在装载固体散货时的最大重量为()t。
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某轮Δ=20000t,受到静外力作用而产生的横倾角θ=5°,外力矩Mh=6000t.m,则此时船舶的复原力臂GZ为()m。
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某轮在航行中测得船舶的横摇周期Tθ=22s,根据经验,该轮的重心高度值()。
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某轮装载后其吃水差t=-0.9m,由此可以得出以下()结论。
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某轮排水量Δ=10000t,存在θ=3°的横倾角,现要调拨左右舱的压载水来调整,两侧压载舱重心横向距离y=10m,GM=0.58m,则应调拨压载水()t。
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某轮装载后排水量Δ=19000t,KG=8.0m,KM=8.95m,船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为:zP=0.8m,yP=4.18m,则应加载()t才能将船舶调平。(自由液面影响不计)
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某轮装载后排水量Δ=12000t,xb=-1.35m,MTC=9.81×200kN•m/cm,经计算得纵向重量力矩:船中前为9.81×158200kN•m,船中后为9.81×174000kN•m,则该轮出港时的吃水差为()m。
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某轮大量装载后其吃水差t=0,由此可以得出以下()结论。
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某轮利用船吊吊卸重件,重件质量P=57t,船舶当时重心距基线高KG=6.15m,船舶稳心距基线高KM=7.09m,船舶当时排水量△=15388t,从货件所在位置到吊杆头的垂直距离Z=28.71m,到岸上卸下位置的水平距离L=22.21m,则吊卸中船舶产生的最大横倾角θ为()度。
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某轮排水量为19000t,TPC为24t/cm,到港时船舶平均吃水减小0.2m,则到港时排水量()t。
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某轮排水量Δ=6000t,存在左倾2°的横倾角,现要将左舱压载水调拨到右舱将船调平,两侧压载舱重心横向距离y=6m,GM=0.74m,则应调拨压载水()t。
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某轮利用船吊吊卸重件估船舶稳性,重件质量P=65t,重件吊起时船舶产生的横倾角θ=4.9°,船舶当时排水量△=12394t,从货件所在位置到吊杆头的垂直距离Z=24.92m,到岸上卸下位置的水平距离L=24.03m,则吊卸中船舶的稳性GM估计()m。
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某轮满载排水量Δ=8000t,在航行中测得船舶的横摇周期Tθ=21s,根据经验,该轮的初稳性高度值()。
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某轮装货至Δ=14000t时,KM=8.00m,KG=6.50m.此时需要装甲板货,货物重心高度KP=14.0m,要求装货后船舶的GM≥1.30m,则最多能装载甲板货()t。
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某轮在航行中测得船舶的横摇周期Tθ=7秒,根据经验,该轮的重心高度值( )。
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某轮装载后的排水量为17500t,经计算,纵向重量力矩船中前为9.81×158200KN·m, 船中后为9.81×174000KN·m,装载后全船垂向总力矩9.81×145255kN·m,KM=9.80m,装货后船舶的合重心高度值为()m
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某船△=6781t,KM=6.34m,KG=5.55m,装载后船舶重心偏离船中0.04m,并存在自由液面力矩342×9.81KN·m,则船舶横倾角θ为()度。
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