剩余静稳性力臂法是以GZ’<sub>40</sub>代替（）计算的一种方便方法
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在确定散装谷物船右边边界线角度时，最大剩余静稳性力臂对应的角度可用（）代替。
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散装谷物船的极限静倾角为38°，则其最大剩余静稳性力臂对应角（）38°。
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某船装载积载因数为1.139m3/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m4（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m4，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m。
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某船排水量为6143t，船舶重心高度5.48m，船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m，自由液面对GZ的影响值为0.13m，则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。
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某船Δ＝15000t，GM=2.3m，查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m，则静稳性力臂GZ为（）m。
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静稳性力臂GZ曲线下的面积，在横倾角达到40°或进水角时，应（）。
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剩余静稳性力臂法是以GZ’40代替（）计算的一种方便方法。
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液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响与（）有关。
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静稳性曲线图上，静稳性力臂曲线、谷物倾侧力臂曲线及右边界线所围面积，即剩余动稳性应（）。
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已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m，船舶重心高度KG=8.20m，自由液面对初稳性的修正值为0.20m，则静稳性力臂GZ为（）m。
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通常情况下，横倾角不同时液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（）。
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为完整反映静稳性力矩或静稳性力臂随（）的变化规律，将Ms或GZ与θ关系绘制成一条曲线，该曲线称为静稳性曲线图。
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已知船舶排水量为25000t，形状稳性力臂KN｜θ＝30°＝5.125m，船舶重心高度KG＝8.120m，自由液面对大倾角稳性的修正力矩为2500t²m，则船舶的静稳性力臂GZ为（）m。
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某轮GM＝2.13m，船舶横倾角θ＝20°，初稳心点法的形状稳性力臂为0.164m，则该轮的静稳性力臂GZ为（）m。
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自由液面对静稳性力臂GZ的影响是（）。
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我国《法定规则》规定，船舶静稳性力臂在30°时的值GZ30°应（）。
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有关静稳性力臂GZ的说法，正确的是（）。
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船舶静稳性力臂GZ_（）。
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按照1974《SOLAS》对散粮船进行稳性校核时，以横倾角40°时的剩余静稳性力臂值GZ40’代替动稳性数值Ad的前提条件之一是（）。
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自由液面对静稳性力臂GZ的影响是:()使静稳性力臂减小;使静稳性力臂保持不变;使静稳性力臂增大
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船舶静稳性力臂GZ( )。
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某船装载积载因数为1.139m<sup>3</sup>/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m<sup>4</sup>（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m<sup>4</sup>，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m。
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液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（)。
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某船装载积载因数为1.139m<sup>3</sup>/t的散装谷物后Δ＝47100t，KM＝11.163m，KG＝8.180m，自由液面力矩4239³9.181kN²m，满载舱谷物横向倾侧体积矩为5733m<sup>4</sup>（以舱容中心为谷物重心），部分装载舱谷物横向体积矩为13100m<sup>4</sup>，KN40＝7.153m，剩余静稳性力臂GZ40′为（）m
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