某轮排水量为15000t，垂向总力矩Mz=910006.0KN.m，船舶稳心距基线高度KM=7.68m，则其初稳性高度为（）m。

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• 某轮空船排水量为5000t，装货10000t，燃油1500t，淡水300t，备品10t，船舶常数180t，装载后全船垂向总力矩136600.0t.m，KM=8.80m，装货后船舶的初稳性高度值GM为（）m。

  A . 1.20 B . 1.00 C . 0.85 D . 0.76

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（）t。

  A . 601；201 B . 575；175 C . 500；100 D . 353；93

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，全船垂向重量力矩为123000t•m，KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.50m，拟用垂向移货来解决（垂移距离为10.0m），则应移货（）t。

  A . A．196.1 B . B．162.3 C . C．150.3 D . D．92.5

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• 某轮空船排水量为5000吨，装货10000吨，燃油1500吨，淡水300吨，备品10吨，船舶常数180吨，装载后全船垂向总力矩136600.00吨米，KM=8.80米，KM=8.80米，装货后船舶的初稳性高度值GM为（）米.

  A . 1.20 B . 1.00 C . 0.85 D . 0.76

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• 某轮空船排水量ΔL=5371t，本航次净载重量NDW=13580t，在舱内实装货物12187t，航次储备量为1928t（液舱均满），船舶常数为200t，全船垂向总力矩为158472t•m，KM=8.58m．现拟在上甲板装载部分货物，若要求GM≥0.60m，则最多在KP=13.75m处装载（）t甲板货。

  A . A．612.3 B . B．695.0 C . C．715.9 D . D．1393

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• 某轮排水量为15000t，现要用船吊吊起一重为60t的重大件货物，起卸时货物重心距基线高度为2.0m，吊杆顶点距基线高度为20m，则吊卸过程中对船舶初稳性高度的影响值为（）。

  A . A．减少0.07m B . B．减少0.05m C . C．增加0.07m D . D．增加0.05m

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• 某轮排水量为15000t，垂向总力矩∑PiZi=910006.0KN•m，船舶稳心距基线高度KM=7.68m，则其初稳性高度为（）m。

  A . A．1.00 B . B．1.25 C . C．1.50 D . D．1.76

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，全船垂向重量力矩为123000t²m，KM＝7.110m。如果要将初稳性高度调整到0.150m，拟用垂向移货来解决，（垂移距离为10.10m），则应移货（）t。

  A . 196.11 B . 162.13 C . 150.13 D . 92.15

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• 某轮空船排水量为5000t，装货10000t，燃油1500t，淡水300t，备品和船舶常数190t，装载后全船垂向总力矩136600.0t•m，KM=8.80m，装货后船舶的初稳性高度值GM为（）m。

  A . A．1.20 B . B．1.00 C . C．0.85 D . D．0.76

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• 某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，为赶船期计划航速增加1kn，则加速后每日燃油消耗量比原来多（）。

  A . A．8t B . B．6.9t C . C．5.7t D . D．9t

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• 某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，在中途港加载1000t后，若计划每日燃油消耗量仍是30t，则船舶航行速度应为（）。

  A . A．15.1t B . B．13.8t C . C．17.3t D . D．11.9t

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• 某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，为赶船期计划航速增加1kn，则加速后每日耗油量为（）。

  A . A．38t B . B．35.7t C . C．37.3t D . D．36.9t

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• 某轮排水量为15000t，全船垂向重量力矩∑pizi=92763×9.81kN•m，船舶稳心距基线高度KM=7.28m，则其初稳性高度为（）m。

  A . A．0.60 B . B．0.80 C . C．1.10 D . D．1.36

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• 已知某轮吃水d=5.8米，水线面积为1650平方米，排水体积V=7350立方米，由其垂向棱形系数Cvp为（）

  A . 0.55 B . 0.66 C . 0.85 D . 0.77

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• 某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，在中途港加载1000t后，船舶仍以14kn速度航行，则每日燃油消耗量是（）。

  A . A．31.3t B . B．32.7t C . C．33.3t D . D．31.9t

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• 某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN•m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）和底舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z=10m，则各应移动（）t。

  A . A．601.2；201.2 B . B．575.4；175.4 C . C．500；100 D . D．407.1；107.1

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• 某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，在中途港加载1000t后，为节省燃料船舶以13kn速度航行，则每日燃油消耗量是（）。

  A . A．25.1t B . B．22.7t C . C．27.3t D . D．21.9t

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• 某轮某航次装货后排水量为18500t，垂向重量力矩为123000t.m，KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.50m，拟用垂向移货来解决，（垂移距离为10.0m），则应移（）t。

  A . 196.1 B . 162.3 C . 150.3 D . 92.5

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m3/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A . 601.12；201.12 B . 575.14；175.14 C . 500；100 D . 407.11；107.11

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• 某轮排水量Δ=20000t，垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m³/t)和底舱的麻袋（S.F=2.85m³/t)互换舱位来调整，货物垂向移动的距离Z=10m，则各应移动（)t。

  A．A.601;201 B．B.575;175 C．C.500;100 D．D.353;93

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• 某轮装载后的排水量为17500t,经计算,纵向重量力矩船中前为9.81×158200KN·m, 船中后为9.81×174000KN·m,装载后全船垂向总力矩9.81×145255kN·m,KM=9.80m,装货后船舶的合重心高度值为（）m

  A．8.90 B．8.30 C．-0.90 D．1

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• 某轮排水量Δ＝20000t，全船垂向重量力矩MZ＝9.181³155000kN²m，KM＝8.162m。若要求GM＝1.10m，利用第3舱二层舱的麻袋（S．F＝2.185m³/t）和底舱的金属构件（S．F＝0.175m³/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z＝10m，则各应移动（）t。

  A．601.12；201.12 B． 575.14；175.14 C． 500；100 D． 407.11；107.11

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• （）某轮排水量15000t，以航速14kn航行一天，燃油耗油30t，在中途港加载1000 t后，船舶仍以14kn速度航行，则每日燃油消耗量是多少

  A．31.3t B．32.7t C．33.3t D．31.9t

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• 某轮排水量为15000t，垂向总力矩Mz=910006.0KN·m，稳心距基线高KM=7.68m，则其初稳性高度为（)m。

  A、1.00 B、1.25 C、1.50 D、1.76

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