某万吨货轮某航次半载出港时吃水差t=-0.7m,则根据经验将会对船舶产生()影响。
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73/78防污染公约规定,油轮专用压载舱的容量应使船舶的尾吃水差t在整个航次中()。
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某轮装载后排水量Δ=6943t,平均吃水dM=5.52m,船长Lbp=78m,xb=-0.48m,xf=0,MTC=9.81×87kN•m/cm,经计算得纵向重量力矩:船中前为9.81×65820kN•m,船中后为9.81×71990kN•m,则该轮出港时的首尾吃水各为()m。
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某轮船长Lbp=150m,装载后排水量Δ=12000t,平均吃水dM=7.50m,xb=-1.35m,xf=0,MTC=9.81×200kN.m/cm,经计算得纵向重量力矩船中前为9.81×158200kN.m,船中后为9.81×174000kN.m,则该轮出港时的首尾吃水各为()m。
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某固体散货船装载后吃水差t=-0.8m,水尺检量中进行漂心修正时,应()。
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万吨级货船适宜的吃水差为尾倾为半载时()m。
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某固体散货船装载后吃水差t=-1.20m,水尺检量中进行纵倾修正时,应()。
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船舶纵向移动载荷调整吃水差,已知t=-0.30m,则由前向后移动时,尾吃水差将()。
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根据经验,万吨级货轮在半载时适宜的吃水差为尾倾()m。
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某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.56m,临界稳性高度GMC=0.75m,则该轮的()一定满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船的基本稳性要求。
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根据经验,万吨级货船在满载时适宜的吃水差为尾倾()m。
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某万吨货轮某航次半载出港时吃水差t=-0.17m,则根据经验将会对船舶产生()影响。
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根据经验,万吨级货船在轻载时适宜的吃水差为尾倾()m。
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某轮装载后排水量Δ=12000t,xb=-1.35m,MTC=9.81×200kN•m/cm,经计算得纵向重量力矩:船中前为9.81×158200kN•m,船中后为9.81×174000kN•m,则该轮出港时的吃水差为()m。
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某万吨货轮某航次轻载出港时吃水差t=-0.5m,则根据经验将会对船舶产生()影响。
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某万吨货船某航次满载出港时吃水差t=-2.3m,则根据经验将会对船舶产生()影响。
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某集装箱船某航次满载出港时Δ=12403t,KM=8.60m,KG=7.65m,自由液面修正力矩1860×9.81kN•m,计算稳性衡准数K时的风压倾侧力臂lW=0.28m。该船在横风作用下产生的静倾角为()。
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73/78防污染公约规定,油船专用压载舱的容量应使船舶的尾吃水差t在整个航次中()。
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已知某船船长L=148m船宽B=28m,设计吃水d==8.0m,方形系数Cb=0.7则船舶在标准海水中的排水量为 23786.6t.
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某固体散货船装载后吃水差t=-0.15m,则在水尺检量时,可以不进行修正()
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已知某船Lbp=150m,装载后排水量△=12000t,平均吃水dm=7.50m,Xb=-1.35m,xf=0,MTC=9.81X200KN.m/cm,经计算得纵向重量力矩船中前为9.81x158200kn.m,船中后为9.81X174000KN.m,则该轮出港的首尾吃水各为()m
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某船装载后排水量△=12000t,xb=—1.35m,MTC=9.81X200KN.m/cm,经计算得纵向重量力矩:船中前为9.81X158200KN.m,船中后为9.81X174000KN.m,则该轮出港时的吃水差为()m
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某轮船长L<sub>bp</sub>=150m,装载后排水量Δ=12000t,平均吃水dM=7.50m,xb=-1.35m,xf=0,MTC=9.81×200kN.m/cm,经计算得纵向重量力矩船中前为9.81×158200kN.m,船中后为9.81×174000kN.m,则该轮出港时的首尾吃水各为()m。
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某船于某吃水受限港装货,该港限制吃水为8.5m,查得相应的DW=14129t,若船舶本航次需装油水等共1100t,船舶常数172t,则本航次最多载货 t
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4、根据经验,万吨级货轮在半载时适宜的吃水差为尾倾()m。